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发布时间:2022-03-27
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圆筒结构紧凑,稳定的線(xiàn)性运动,大的力,从而导致使用(yòng)更模具; 然而,由于其效率低,控制复杂,它的应用(yòng)仅限于一些。
首先,气缸应用(yòng):
如图1所示,前汽缸泵送模式位線(xiàn):
模具位線(xiàn)驱动油泵之前,模具结构可(kě)以简化; 但要注意的控制線(xiàn)和锁定位置的操作过程,以便不破坏或混乱不足抽油锁模力的操作不能(néng)密封胶,芯拉力泵送不足固定線(xiàn)位置。
2,一个大的行程泵送缸一行或一对角位線(xiàn):
当较大的行線(xiàn)位置向可(kě)动金属模或可(kě)动模侧倾斜的行程大,与型芯回移,这力是较差的斜边,易损坏; 可(kě)抽油,以改善受力状况。
图:大的行程位線(xiàn)或对角線(xiàn)驱动油泵
如图3所示,气缸的文(wén)章的顶部:
A,在输油行程比啤酒和在输油行程中,喷射泵油可(kě)以被认為(wèi)。
B,从固定模具(模具翻转共同结构)的顶。
C,从顶侧。
在这种应用(yòng)中,应当注意的是,油泵的安装位置时,所述油泵為(wèi)喷射力和构成板组平衡的力系统中的喷射器元件的喷射力,以降低倾覆力可(kě)动顶出板哥(gē)林柱组顶针组板操作顺。
图3:一个油泵用(yòng)于喷射的制品
二,油泵驱动力计算:
一般来说,设计师选择了模具设计通过类比的方式抽油,不计算油泵的驱动力。
但是,如果没有(yǒu)类比或须经油泵驱动力是在一些不寻常的情况计算正确,以便选择油泵适当大小(xiǎo)。
由计算公式力实测值:F = PS
(P:压力; S:受压面积)
可(kě)以从上面的方程中可(kě)以看出,由于油泵当用(yòng)于推动和拉动不同的尺寸,从而使所产生的力是不同的压力:
推力F1 = P×π(d / 2)2 = P×π/ 4 * D2
张力F2 = P×π[(d / 2)2-(d / 2)2] = P×π/ 4×(D2-d2)的
(ΦD:气缸内径; D:活塞杆的直径)
在实践中,需要添加负载因子β。由于由气缸产生的力不是100%用(yòng)于推或拉,β通常选择0。如图8所示,从而使方程变為(wèi)
如可(kě)从上述公式中可(kě)以看出,只要内径φD知道气缸和活塞直径φD,并且压力P(通常是恒定的),以迫使该模型可(kě)以通过泵送油可(kě)以计算来生成。
?。G:
P值沃森东河公共标准的圆柱形可(kě)承受液压缸140kgf / cm2时,油泵模型:JHC140-FA100B * 20
广西油缸0BAB-1。
发现信息:气缸内径d為(wèi)100mm种族活柄直径d =56毫米。注意到需要厘米直径的计算部。
然后:
推力F1 = P×πD2/ 4×0.8 = 140×π×4分(fēn)之102×0.8≈8796(KGF)
张力F2 = P×π(D2-D2)/ 4×0.8 = 140×π(102-5.62)×0.8≈6037(KGF)
三,油泵,以确定行程:
油泵冲程是移动部件的行程被确定,则确定油泵还必须考虑油泵活塞端隙的冲程。
行程L的移动部分(fēn)的油泵送冲程= S + 2×活塞端隙
(活塞端面间隙通常从5mm选择的)
活塞的端隙作用(yòng)在油泵的开始油压足够的區(qū)域是抽油可(kě)以开始平稳,避免在开始液压油不能(néng)启动區(qū)是不够的,所述泵,此外,為(wèi)了减小(xiǎo)活塞的冲击和汽缸。
图5:确定所述油泵的冲程
四,抽油行程控制信号:
在模具的油泵结构应控制行程限位开关,以确保活塞端部间隙; 还包括一个信号源将自
广西油缸动地控制必要模具。
如图1所示,油泵的控制信号的顶部出来:
顶出板必须由油泵被完全复位,以避免模具强行复位; 因此,需要高精度的切换操作,并且需要设计该调节装置。(见图VI)
如图2所示,可(kě)动模的位線(xiàn)油泵控制信号:
線(xiàn)的位置的两个极限位置应设计可(kě)调限位开关。当顶部部分(fēn)和位線(xiàn)的干扰,对顶针复位组板的接合位線(xiàn),位線(xiàn)之后并且在模具可(kě)以关闭。(见图II)
如图3所示,固定模線(xiàn)位置控制千斤顶油:
当在开模而采取的动模件应该由抽線(xiàn)位置的前面; 具體(tǐ)的结构是根据所述第一位線(xiàn)或所述第一接合模具确定。
(参见图1)
顶出板必须由油泵被完全复位,以避免模具强行复位; 因此,需要高精度的切换操作,并且需要设计该调节装置。
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